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<正>钢的热处理是将钢在固态时以一定的方式加热、保温,然后采用合适的方式冷却,使其最终获得所需要的组织结构和性能的工艺。热处理工艺按照加热、保温和冷却方式的不同,可以分为3种：整体热处理、表面热处理和化学热处理。整体热处理是对工件整体进行加热,常用方法有退火、正火、淬火（淬火+低温回火）、回火、调质（淬火+高温回火）等。表面热处理是对工件的表面（一般深度为几毫米）进行的热处理工艺。 相似文献
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“零保温”淬火概念的提出与可行性分析 总被引：2，自引：0，他引：2
“零保温”淬火是近年来出现的热处理新工艺,即工件表面达到淬火温度后,立即淬火冷却。本文介绍了“零保温”淬火概念的提出过程,对“零保温”淬火的可行性进行了论证和分析。 相似文献
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本文提出了水空间隙淬火冷却技术,该技术与相应淬火设备除具有环境友好与介质成本低的特点之外,其最大的优点就是通过多次水淬和空冷的交替方法控制试样冷却来实现微观组织调控,与此同时缓解淬火阶段产生的淬火应力,有效地避免了开裂倾向,并获得满足性能要求的组织。 相似文献
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钟表零件的热处理要求要比普通机械制造零件热处理更为严格。要求钟表零件在淬火时,表面不允许有氧化脱碳现象,需要保持表面光亮,因此热处理必须在保护气氛中进行。而选择合理的淬火冷却的介质,将工件变形减至最小程度,是保证零件热处理后磨削加工要求及表面质量的关键环节。本文将举例分析防止氧化、脱碳的热处理方法。 相似文献
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冶金连铸二次冷却控制过程中冷却速度波动较大,导致采用传统参数配水模型控制时铸坯表面温度波动较大,无法获取最佳的控制效果,极大降低了铸坯的生产质量。提出了一种基于冷却速度偏差补偿的多模型理论的连铸二冷动态控制模型,分析了铸坯表面冷却速度变化对液、固相线温度和凝固区间的干扰,运算二冷控制模型在铸坯表面冷却速度产生波动条件下铸坯的温度场,获取各冷却段水量与冷却速度、过热度和冷却速度偏差的函数关系,得到冶金连铸二冷配水的控制参数,基于控制参数构建多模型自适应控制结构,通过多个子模型对各控制参数的进行动态特性覆盖,分别对与每个控制参数进行控制器的规划,按照各子模型输出误差以及当前实际冶金连铸二冷配水误差的性能指标,分析各子模型与被控冶金连铸二冷配水过程的匹配度,将最为匹配的子模型对应控制参数的控制器应用于控制模型,实现连铸复杂生产过程的二冷水量优化控制。结果说明,所提连铸二冷控制模型控制效率高,应对实际工况实时调控与控制能力强。 相似文献
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利用MMS200热模拟试验机模拟GCr15轴承钢线材的轧削生产工艺,研究终轧后冷却速度对试验钢显微组织的影响;进而通过小规模工业试验分析终轧温度.吐丝温度对试验钢显微组纸的影响规律.试验结果表明:网状碳化物的析出主要由终轧温度所决定,在一定的终轧温度范围内,随终轧温度的降低,网状碳化物的析出减少,当终轧温度为750℃时,网状碳化物的析出又有所增加;珠光体片层间距主要由终轧后的冷却速度所决定.分别对控轧控冷_工艺优化后的试验钢热轧材和退火材进行显微组织及力学性能检测,检验结果均符合GB/T18254-2002标准要求. 相似文献
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渗透检测适用于任何非多孔性材料的表面开口性缺陷的检测。在焊缝和锅炉压力容器检验中,溶剂去除型着色--溶剂悬浮式显像法(ⅡC-d)渗透检测,因其灵敏度高、使用方便、不用水、电和观察直接等优点,而被广泛地应用于非铁磁性材料和形状复杂工件的检测,如小口径管角焊缝和奥氏体不锈钢焊缝等,获得了良好的效果。但由于自身机理所致,渗透检测对环境温度有一定的要求,JB/T4730-2005《承压设备无损检测》规定,渗透检测的标准温度为10～50℃。然而在北方地区冬季施工中,经常会遇到低于10℃的低温天气,按标准要求,渗透检测时必须进行对比试验,以确定检测方法及规范的可行性。一般渗透液温度低于4℃时检测效果不佳,所以常规做法是在4～10℃时延长渗透时间,低于4℃时给工件加热,来获得要求的灵敏度,但有时效果并不理想。2007年11月上旬大庆炼化公司炼油厂有2台硫化剂罐(编号为D-3111A/B,材质为0Cr18Ni10Ti,规格为Ф1400×8×6000mm,介质为CS2)和4台醛水分离罐(编号为R-113A/B/C/D,材质为1Cr18Ni9Ti,规格为Ф1400×8×8000mm,介质为醛水和油)需进行渗透检测,当时气温是-5℃,需要一个有效的解决办法。 相似文献
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《科技风》2021,(6)
本文采用扫描电子显微镜、直读光谱仪等对冷轧冲压用节镍奥氏体不锈钢盆进行微观组织形貌以及成分的分析。结果表明:基体碳含量偏高是导致不锈钢冲压开裂的根本原因,其主要与连铸阶段的冷却强度、拉速,热轧阶段的加热温度、加热时间等工艺有关。通过数据分析,确立了节镍不锈钢的最佳生产工艺:连铸拉速为1.0～1.2m/min,结晶器宽面冷却强度为2350L/min、结晶器窄面冷却强度370L/min,二冷Ⅱ区冷却强度为170L/min以内,加热炉加一段温度1100℃～1160℃、加二段温度1260℃～1280℃、均热段温度1265℃～1285℃,总时间≥200min。该措施实施后,节镍不锈钢因裂纹导致的脱皮缺陷降级率由14.8%降低至2.4%,为冷轧冲压用奥氏体不锈钢提供了品质的保障。 相似文献
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离子渗氮又称为辉光离子渗氮,它是一种在压力低于105Pa的渗氮气氛中,利用工件（阴极）和阳极问稀薄含氮气体产生辉光放电,借助于高压直流的电场作用,使气体原子成为带电离子,以极高的速度撞击到工件表面,从而被工件吸附的渗氮工艺。本文研究了38CrMoAl钢运用离子渗氮后耐磨性能。运用扫描电子显微镜、光学显微镜观察了试样的组织和相结构;采用显微硬度计测量了渗层的硬度变化;并对其进行耐磨性的检验。结果表明稀土元素对离子渗氮具有很强的催渗作用,渗层深度提高了近1倍,耐磨性优于普通离子渗氮。 相似文献
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在激光水下通信中,点对点通信在实际应用上存在实时定位困难、易受环境（水体、湍流）干扰等问题,因此本论文提出使用将激光光束进行扩束来实现广播式通信,并进一步提出将激光器发出的高斯光束在广播通信范围内实现能量分布均匀化的方法. 相似文献
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泡沫驱油是提高恶劣油藏采收率的重要手段之一,起泡剂的优选至关重要。对于常压下各种起泡剂的起泡性能研究较多,但油藏条件下的起泡性能研究报道甚少。本文通过对季铵盐类、阴非离子等多少种表面活性剂在高温（60℃-120℃）、高盐（矿化度20000mg/l）条件下的起泡性能研究,表明同等浓度（0.2%）下ALCD-1表面活性剂具有优异的起泡性能,并在120℃温度下、老化30天后半衰期高达500秒,泡沫细腻,强度高。同时还表明ALCD-1这种表面活性剂的界面活性对盐度和温度并不敏感。通过自主设计的油藏条件起泡性能评价装置,对CO、N、烟道气复配0.2%的ALCD-1在（温度范围60-120℃,压力范围4-15MP）下形成的三种22泡沫体系进行了起泡性和稳定性研究,实验表明：①CO2泡沫在90℃,8MP条件下的起泡性能最好,且起泡性随温度降低而降低;②N2泡沫的起泡性在温度压力等条件的变化下,起泡很稳定,在120℃,8MP条件下,起泡高度和半衰期都呈现最佳;③烟道气泡沫烟道气泡沫的起泡性能很好,且半衰期也较长,但不同的气液比对起泡效果有一定影响。本文针对CO、N、烟道气三种主要驱替气体22进行了在油藏条件下的起泡性能的研究,对于实验结果进行了阐述和分析,对今后的非混响提高采收率方向的研究有一定的借鉴意义。 相似文献
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地球太阳木星土星内部,蕴藏着超级超级的能量,温度能够几十万、几百万年基本上恒定。地核直径高达6,976公里,温度高达6,000℃,即使裸露都很难冷却下来。地幔厚度约3,000公里,温度约3,000℃,也蕴藏超级能量。地壳相当于超厚“棉被”,保持地球内部温度数百万年基本恒定。太阳炙热核心直径高达35万公里(可容纳20,000多地球),核心温度高达1,500万℃;即使裸露放置宇宙空间,也很难冷却下来。太阳辐射带平均温度约700万℃,蕴藏着超级能量,太阳的对流层和光球相当于超级“棉被”,厚度远超过地壳厚度,内部温度高达数百万甚至1,500万摄氏度,表面才6,000摄氏度,超级“高温球体”直径达到1,392,000公里。太阳内部蕴藏的超级能量,能够保证太阳表面几十万、几百万年温度基本恒定,变化不大。 相似文献
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具有纳米结构表层的纯铁和38CrMoAl钢的渗氮 总被引：7，自引：0，他引：7
通过表面机械研磨技术(SMAT),在纯铁和38CrMoAl钢样品表面产生大量的塑性应变,致使其表层晶粒细化至纳米量级.随后的气体渗氮实验表明,纳米纯铁和38CrMoAl钢发生渗氮反应的温度大大低于传统粗晶材料(＞500℃),分别降至约300℃和400℃.这种低温渗氮过程不仅有利于降低渗氮工件的变形和能耗,也为选择性渗氮技术的实现提供了新途径. 相似文献
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玻璃杯尽管花色不同,但不外乎为两种,一种热饮杯(盛热水用的),一种是冷饮杯(如啤酒杯)。由于这两种玻璃杯的用途不一样,就设计了两种配方,使它们的“性格”不同。玻璃不怕慢慢加热,也不怕慢慢冷却,就怕“急热”。和“急冷”。急热急冷常常可以使它炸裂。热饮杯,要经受住一百多度的温度剧变而不破碎,采用了较多的耐热性好的原料,如二氧化硅,而减少了其他原料。按照质量标准规定,热饮杯的耐热性不低于105℃,如玻璃杯在零下5℃,向杯内冲入100℃沸水而不会炸裂,在北方的冬季,如果玻璃杯很冷,在零下10℃左右,向杯内冲入100℃沸水,就非常容易炸裂。这不能怪玻璃杯的质 相似文献