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1.
首先介绍了钢管混凝土拱桥稳定性分析中常用的基本理论,然后根据所收集到的有关钢管混凝土拱桥侧倾稳定性的资料,介绍了其中比较重要的影响因素.其中包括横撑,拱肋,边界处理等对钢管混凝土拱桥稳定性的影响. 相似文献
2.
黄颖 《福建工程学院学报》2012,(4):313-317
以广州国际会展中心单向空间张弦梁结构这一典型张弦梁结构为计算分析算例,应用大型有限元软件ANSYS对张弦梁结构的地震响应进行了空间非线性时程反应分析。通过考虑地震波以不同速度传播引起的行波效应,研究了大跨度张弦梁结构在此类情况下的地震响应,分析了大跨空间张弦梁结构在横向、竖向和纵向3向地震联合作用下考虑非一致输入条件的地震响应变化规律的关系。研究结果表明,行波效应的影响与波有关,不同地震波作用下结构的响应有很大的差异,视波速越小对结构的地震响应越明显。 相似文献
3.
董海军 《淮北职业技术学院学报》2013,12(1):105-107
采用有限元通用软件ANSYS对中承式钢管混凝土拱桥建立了空间分析模型,进行了自振特性分析,并对其模态特征进行了描述。之后针对拱肋含钢率、横撑、桥面宽跨比以及矢跨比四个主要结构参数进行了分析,并通过改变这些主要参数,研究了其对大跨度双飞燕钢管混凝土拱桥动力特性的影响程度,并总结了该类结构的动力特点。 相似文献
4.
研究目的:为多塔斜拉桥在一致激励和非一致激励下地震响应的研究提供地震模拟振动台全桥试验方法,并有助于加强多塔斜拉桥抗震性能和抗震设计的认识。创新要点:1.建立了地震模拟振动台多台阵试验方法,并首次将其应用于多塔斜拉桥全桥比例缩尺模型的地震响应分析之中;2.通过地震模拟振动台试验,揭示了多塔斜拉桥在多点一致激励和多点非一致激励的地震响应特性并提出了多塔斜拉桥在强震下的破坏模式。研究方法:1.基于动力相似理论,设计与制作了多塔斜拉桥的全桥比例缩尺模型(图2);2.利用地震模拟振动台多台阵试验,根据在不同地震波作用下和考虑行波效应后多塔斜拉桥模型的主梁和主塔响应,分析了多塔斜拉桥在多点一致激励和多点非一致激励的地震响应特性(图5~图8);3.根据在地震波不同强度作用下多塔斜拉桥模型的主梁和主塔响应,分析了多塔斜拉桥在强震下的破坏模式和地震响应(图9)。重要结论:1.江心波作用下该多塔斜拉桥的地震响应大于其他三种地震波;2.多塔斜拉桥在抗震设计时需要考虑行波效应的影响;3.在El-Centro波的加速度峰值高达4.0 m/s2时,多塔斜拉桥模型出现了支座破坏。 相似文献
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铅芯橡胶支座屈服比对大开间密肋复合墙结构隔震效果的影响 总被引：1，自引：0，他引：1
将大开间密肋复合墙结构与基础隔震技术相结合,可以有效地减小大开间密肋复合墙结构的地震响应。运用有限元分析软件SAP2000,对隔震大开间密肋复合墙结构模型进行动力分析,研究在地震作用下铅芯橡胶支座屈服比的变化对隔震大开间密肋复合墙结构隔震效果的影响。研究表明,对输入的各种地震波及其幅值,铅芯橡胶支座不仅可以取得明显的减震效果,而且可以找到一个最佳屈服比使大开间密肋复合墙结构的最大层间剪力最小,同时获得最大的控制效果。 相似文献
6.
研究目的：创新要点：为多塔斜拉桥在一致激励和非一致激励下地震响应的研究提供地震模拟振动台全桥试验方法,并有助于加强多塔斜拉桥抗震性能和抗震设计的认识。1．建立了地震模拟振动台多台阵试验方法,并首次将其应用于多塔斜拉桥全桥比例缩尺模型的地震响应分析之中;2．通过地震模拟振动台试验,揭示了多塔斜拉桥在多点一致激励和多点非一致激励的地震响应特性并提出了多塔斜拉桥在强震下的破坏模式。研究方法：1．基于动力相似理论,设计与制作了多塔斜拉桥的全桥比例缩尺模型（图2）;2．利用地震模拟振动台多台阵试验,根据在不同地震波作用下和考虑行波效应后多塔斜拉桥模型的主梁和主塔响应,分析了多塔斜拉桥在多点一致激励和多点非一致激励的地震响应特性（图5～图8）;3．根据在地震波不同强度作用下多塔斜拉桥模型的主梁和主塔响虚,分析了多塔斜拉桥在强震下的破坏模式和地震响应（图9）。重要结论：1．江心波作用下该多塔斜拉桥的地震响应大于其他三种地震波;2．多塔斜拉桥在抗震设计时需要考虑行波效应的影响;3．在El-Centro波的加速度峰值高达4．0m／s^2时,多塔斜拉桥模型出现了支座破坏。 相似文献
7.
大跨度钢管混凝土拱桥设计与施工综述 总被引：1，自引：0，他引：1
从设计、施工以及养护诸方面探讨了大跨径钢管混凝土拱桥建设中需注意的问题。设计方面包括拱轴线的选择、拱脚段负弯矩的处理、横撑设置与稳定性、桥道系的选择等；施工养护方面包括钢管焊接、缆索吊装与斜拉扣挂、泵送混凝土与灌注次序、施工控制与检测、防腐与换索等。 相似文献
8.
综述了近期大跨度钢管混凝土拱桥地震反应分析的研究进展.对大跨度钢管混凝土拱桥拱肋的模拟方法、地震反应分析方法和地震反应特征进行了简述,并提出了进一步研究的若干建议. 相似文献
9.
大型复杂桥梁结构的极限状态函数都是隐式的非线性函数,采用传统的可靠性分析方法可能无法实现,但利用响应面有限元法可以很好地解决这类问题。利用响应面法对一下承式钢拱桥拱肋、主梁在正常使用极限状态下的轴向应力、竖向位移的可靠度进行了分析,并根据拟合出的各极限状态函数显式表达式得出了相应的可靠度指标,说明响应面有限元法是计算下承式钢拱桥构件可靠度的有效方法。 相似文献
10.
程怡 《福建工程学院学报》2018,(4):320-325
以某跨径为110 m的独塔异形斜拉桥为工程背景,通过非线性有限元分析对斜拉桥在强震作用下的地震响应特性及减震措施进行了研究,得出如下结论:相比Lander-amboy波,卓越周期与桥梁固有周期较为接近的Cerro Prieto波能够引起结构较大的地震响应。行波效应能够显著增大工程背景斜拉桥的地震响应,且随着视波速的增大,桥梁的加速度响应明显增大。阻尼系数25 000 kN·s/m为工程背景斜拉桥的最优粘滞阻尼器设计参数,且在塔梁连接处安装该参数粘滞阻尼器后,斜拉桥减震效果显著,尤其能明显减小结构的位移响应。 相似文献
11.
从工程实例出发,对一座钢管混凝土拱桥建立了有限元模型,从线弹性和几何非线性两个方面进行了数值分析,分析表明该桥的屈曲稳定比较可靠,结构失稳模态均为拱肋面外失稳,表明拱肋的横向刚度相对系梁较弱. 相似文献
12.
以福鼎山前大桥空间有限元模型为基础,分析了影响钢管混凝土组拼管拱面外屈曲的主要参数,包括横撑布置形式、横撑刚度、拱脚约束情况、截面含钢率和混凝土弹性模量.有限元分析结果表明,横撑布置形式、横撑刚度和截面含钢率对钢管混凝土组拼管拱面外屈曲影响很大,但混凝土强度等级和拱脚约束对其影响很小. 相似文献
13.
Corrosion is one of the main causes of deterioration in steel structures. Loss of thickness in flanges and web of corroded steel beams leads to reduction in section properties which can reduce the lateral torsional buckling capacity of the member. In this paper, thickness loss data were compiled from four samples of corrosion damaged I-beams removed from a petro-chemical plant. Visual examination of the four corroded beams showed that they were corroded uniformly. To improve the accuracy of the results, a large number of measurements for surface roughness were taken for each beam, totally 770 values to obtain the average thickness of flanges and web of each beam. The data was used to develop a corrosion decay model in order to calculate the percentage remaining lateral torsional buckling capacity of long and short span beams which are laterally unrestrained. To estimate the percentage of remaining lateral torsional buckling capacity in the corroded damaged I-beams, the readily available minimum curves for different types of universal beams in conj unction with information on the thickness loss were used. The results can be used by practicing engineers for better estimation on the service life of deteriorated steel structures. 相似文献
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钢管混凝土系杆拱桥空间效应分析 总被引：11，自引：0，他引：11
建立平面与空间有限元模型，对郑州黄河公路钢管混凝土系杆拱桥(二桥)的活载横向分布系数、横粱、拱肋和系梁的受力特点进行比较分析，重点考察结构的空间效应问题，并分析了结构第一类空间稳定系数及其主要影响因素。分析结果表明，活载横向分布系数采用杠杆法与空间分析结果相近，可用于设计计算之中；系梁承受有较大的扭矩；吊杆横梁的受力性质接近于简支梁，而端横梁的受力要进行空间分析，考虑系梁扭矩的作用；K撑中的斜撑和系梁安装支架对提高结构稳定系数贡献较大。 相似文献
15.
The stability and ductility of four buckling-restrained braces （BRBs） with brace joints were studied. The load-carrying element of BRB was fabricated with steel （Chinese Q235）, and a layer of colloidal silica sheet （0.5 mm in thickness） or four layers of plastic film （0.2 mm in thickness） were used as unbonding materials to provide space to prevent the buckling of inner core in higher modes and facilitate its lateral expansion in case of compression. Based on the equation of BRBs with brace joints of different restrained stiffnesses, the buckling load is calculated considering the initial geometric imperfections and residual stress, and the theoretical values agree well with the experiment re- sults. It is concluded that the buckling load and ductility of BRBs are influenced greatly by the restrained stiffness of brace joints. If the restrained stiffness is deficient, the unstrained segment of BRBs with less stiffness will buckle firstly. As a result, the ultimate load of BRBs decreases, and the maximum compression load is reduced to about 65% of the maximum tension load; the stiffness also degenerates, and there is a long decreasing stage on the back-bone curve in compression phase; the ductility decreases, i.e., the ultimate tension ductility and ultimate compression ductil- ity are approximately 15 and 1.3 respectively, and the cumulative plastic ductility is only approximately 200. If the restrained stiffness of joint is large enough, the stability will be improved as follows： the yielding strength and ultimate strength of BRBs are nearly the same, and there is an obvious strain intensification in both tension and compression phases; the ductility of brace also increases obviously, i.e., the ultimate tension ductility and ultimate compression ductility are both approximately 14, and the cumulative plastic ductility reaches 782. 相似文献