共查询到19条相似文献，搜索用时 93 毫秒
1.
该文的主要目的是利用英国剑桥S250MK-Ⅱ扫描电镜,对高温多轴疲劳试样的断口形貌特征进行系统地扫描观察。结果表明,裂纹萌生于试件缺口根部最外层,起始于材料缺陷,试样加工刀痕,以及材料组织内部的脆性颗粒等附近,并呈现萌生裂纹的多源性;疲劳裂纹扩展区疲劳条纹为沿圆周方向被撕断的、不连续的条纹,而不是疲劳条带,并伴随着二次疲劳裂纹的出现;在瞬间断裂区,随着非比例度的增加,在瞬间断裂时韧窝逐渐加深,且撕裂面逐渐加大,且晶内第二相强化粒子Ni3Al是产生韧窝的主要根源。 相似文献
2.
李红英 《雁北师范学院学报》2011,27(1)
提出了金属拉伸试样断口分析方法,讨论了试样在拉伸试验中的应力分布、断裂过程以及影响断口形貌的因素,为断裂形态分类和断裂原因分析提供了重要依据。 相似文献
3.
4.
《武汉工程职业技术学院学报》2016,(4)
对一种高强汽车弹簧用钢分别进行了常规疲劳和超高周疲劳试验。常规疲劳试验频率为140Hz,超高周疲劳试验频率为20kHz。采用扫描电镜分别对失效试样进行断口扫描分析。结果表明,140Hz和20kHz下的疲劳断口表现出相似的特征,在106循环周次内失效的试样断口起源萌生于试样表面;而高周和超高周疲劳试样断口起裂于试样次表面或内部,且断口呈现"鱼眼"状特征。另外,超高周疲劳断口裂纹源周围存在粒状亮面特征区。弹簧钢的超高周疲劳S/N曲线呈现二次下降型特性,其S/N曲线的形态特征跟试样夹杂物尺寸密切相关。140Hz得到的疲劳试验结果与20kHz下的超高周疲劳试验结果有着明显的偏差,弹簧钢频率效应明显。 相似文献
5.
《武汉工程职业技术学院学报》2016,(3)
采用超声疲劳试验技术对一种高强汽车弹簧用钢进行了超高周疲劳试验。采用扫描电镜对失效试样进行断口分析,并对断口特征区域尺寸进行了测量。结果表明:在0~10~6循环周次内失效的试样断口起源萌生于试样表面;而在10~6~10~9循环周次内失效的试样断口萌生于试样次表面或内部,且断口呈现鱼眼状特征,随着夹杂物处应力强度因子幅的减小,疲劳寿命增加;而粒状亮面处的应力强度因子幅并不随寿命变化而明显变化,基本为一常数。弹簧钢的超高周疲劳S-N曲线呈现二次下降型特性,其S-N曲线的形态特征跟试样夹杂物尺寸密切相关。 相似文献
6.
7.
《武汉工程职业技术学院学报》2018,(4)
检测了三种不同合金量高牌号无取向硅钢常化板在-20～300℃的拉伸性能并观察了断口形貌。合金量较低的材料在整个温度区间内断口均显现出较强的韧窝特征。3.2%含硅量材料在20℃以下表现出较强脆性,断口解理特征较明显,40℃至内耗温度范围内,断口韧窝特性增加,解理特性减少,随着温度继续升高,断口再次出现较强解理特征。随着温度升高,三种材料的抗拉强度与屈服强度逐渐降低,在内耗温度范围内拉伸变形时位错滑移会拖拽柯垂尔气团随之迁移,造成了随温度升高强度上升、延伸率下降的现象,在内耗温度以上,强度再次随温度上升而降低,延伸率也逐渐提高。 相似文献
8.
3 0 8 L和 3 4 7L奥氏体不锈钢焊缝金属能发生氢致滞后断裂 ,而且比 3 0 4L母材更敏感 .用单边缺口试样动态充氢测出的氢致滞后断裂门槛应力强度因子 K H随可扩散氢浓度 C0 的对数而线性下降 ,即 K H=85 .2 -10 .7ln C0 (3 0 8L ) ,K H=76.1-9.3 ln C0 (3 4 7L ) ,K H=91.7-10 .1ln C0 (3 0 4L ) .三种材料氢致滞后断口形貌与 K 以及 C0 有关 ,当K 较高或 C0 较小时是韧窝断口 ,当 K 较低或 C0 较高时是脆性断口 相似文献
9.
根据细观力学在金属韧性材料断裂中的研究成果，考察了压力容器材料韧性断裂的过程及断口的宏细观特征，结果表明：容器材料的韧窝型断裂和剪切型断裂模式，分别对应于宏观断裂形态上的正断口和斜断口；决定这两种断裂机理转变的关键因素是断裂部位的应力状态和材料的自身特性，应力状态的大小用应力三轴度来度量，临界应力三轴度是一材料常数；讨论了压力容器两种韧断形态与其应力状态的关系。 相似文献
10.
吴金跃 《安阳师范学院学报》2001,(2):39-40
分析厚璧无缝管全截面整拉试样，在拉伸试验过程中试样的受力状态及断口情况，探讨了厚璧无缝管拉伸试样断头部，造成延仲率不合格的主要原因。 相似文献
11.
Based on the nonlinear continuum damage model(CDM) developed by Chaboche,a modified model for high cycle fatigue of TC4 alloy was proposed.Unsymmetrical cycle fatigue tests were conducted on rod specimens at room temperature.Then the material parameters needed in the CDM were obtained by the fatigue tests,and the stress distribution of the specimen was calculated by FE method.Compared with the linear damage model(LDM),the damage results and the life prediction of the CDM show a better agreement with the test and they are more precise than the LDM.By applying the CDM developed in this study to the life prediction of aeroengine blades,it is concluded that the root is the most dangerous region of the whole blade and the shortest life is 58 211 cycles.Finally,the Cox proportional hazard model of survival analysis was applied to the analysis of the fatigue reliability.The Cox model takes the covariates into consideration,which include diameter,weight,mean stress and tensile strength.The result shows that the mean stress is the only factor that accelerates the fracture process. 相似文献
12.
运用DEFORM-3D有限元仿真软件分别对300M超高强度钢、钛合金TC4、镍基合金In718、铜合金Cu C2进行切削仿真。切削仿真研究表明：切削300M超高强度刚的切削力最大;切削镍基合金In718时刀具与工件间的切削温度最高、刀具应力与刀具磨损最大。 相似文献
13.
钛合金应用广泛,针对钛合金熔炼过程中容易出现的缺陷进行试验.在TC4钛合金中取样进行金相低倍观察发现两种不同缺陷,初步确定为合金中的夹杂和偏析缺陷;进一步进行扫描电镜形貌高倍观察和能谱成分分析,确定缺陷为夹杂和偏析. 相似文献
14.
对64例疲劳骨折患者影像诊断及治疗,结果显示,疲劳骨折主要X线征象为骨膜增生、骨痂形成、骨折线等,其发病部位以胫骨上段及跖骨常见。疲劳骨折经保守治疗后均完全治愈。说明疲劳骨折好发于青少年,X线表现与,临床结合可做出正确的诊断,经保守治疗大部分可以治愈。 相似文献
15.
采用HL-5000型横流CO2激光加工机在TC4钛合金表面激光熔覆TiC+Ti和TiC+Ti+F102复合涂层。通过SEM、EDAX、XRD、HXD-1000TMC型显微硬度计,HT-600型高温摩擦磨损试验机,分析了熔覆层的显微组织、成分、物相,测试了激光熔覆层的显微硬度和滑动摩擦磨损性能。结果表明,激光熔覆制备的TiC复合涂层与基体呈冶金结合,在TiC+Ti激光熔覆层中,熔覆层的组织是在Ti基体上分布着TiC树枝晶;在TiC+Ti+F102激光熔覆层中,TiC颗粒发生了部分溶解,熔覆层的组织是在Ti基和γ-Ni基的基体上分布着细小的TiC颗粒和TiC树枝晶。TiC+Ti激光熔覆层的硬度约为700 HV0.1,TiC+Ti+F102激光熔覆层的硬度约为800 HV0.1,两种复合涂层耐磨性均比TC4钛合金显著提高。 相似文献
16.
The joining of aluminum alloy sheets with thickness less than 2.0 mm is difficult via conventional frictionstir welding owing to the defects in the joint, such as root flaw, keyhole and lazy S. In the present research, a newlydesigned pinless tool with involute grooves on its shoulder surface was applied to weld 1.5 mm thick AA2024-T3. Theeffects of the rotating speed and welding speed on the microstructure and mechanical properties of the joints were analyzed.The experimental results showed that the root flaw and keyhole were successfully eliminated. The lazy S wasalso eliminated under the optimized welding parameters. The maximum tensile strength of the joints was 326 MPa,which is about 74.1% that of the base material. Moreover, all the tensile samples fractured from the retreating side.Two fracture modes were observed during the tensile tests, which are related with the lazy S. 相似文献
17.
1IntroductionNickel-based alloys containing 20 -30 wt % Mo isknown to be essential for corrosion resistance in re-ducing media[1],especially for resistance to HCl at alltemperatures and concentrations[2]. However , uponexposure to elevated temperatures in the range of600 -800 ℃,these alloys suffer an al most completeloss of roomtemperature ductility as a result of long-range ordering (LRO) to Ni4Mo .It is considered thatthe loss of ductility mainly results from the environ-mental embrittle… 相似文献
18.
The fracture behavior of disordered and ordered Ni4Mo alloy was investigated by tensile tests in hydrogen gas or during hydrogen charging. The results show that the ductility of the disordered alloy decreased slightly with the hydrogen pressure increasing, while that of the ordered alloy decreased rapidly with the hydrogen pressure increasing. However, the ductility of both disordered and ordered alloys reduced similarly seriously with the charging current density increasing. Therefore, the mechanism of order-induced embrittlement of Ni4 Mo alloy in hydrogen gas is supposed to be that atomic order accelerates the kinetics of the catalytic reaction for the dissociation of molecular H2 into atomic H. 相似文献
19.
Q550D高强板在进行室温拉伸试验后,断口出现分离缺陷。通过扫描电镜、金相显微镜、透射电镜对其断口及分离面的微观形貌、分离裂纹末端及远离裂纹的断口横截面组织及亚结构等进行了观察分析。结果表明：拉伸变形前,组织为贝氏体＋碳化物,部分晶界及碳化物周围有位错塞积,但不存在裂纹。拉伸变形时,贝氏体晶界及亚晶界呈链状分布的大尺寸渗碳体颗粒附近的位错塞积引起应力集中,形成微裂纹及孔洞;同时,拉伸断口的颈缩变形引起垂直于拉伸轴方向产生新的拉应力,导致微裂纹及孔洞在拉伸轴方向优先扩展形成裂纹;这两者成为产生分离缺陷的主要原因。分离裂纹的长度与裂纹扩展时的应力状态及组织变形程度有关。 相似文献